通風機性能試驗有多種試驗方法。依據GB/T1236-2000《工業通風機用標準化風道進行性能試驗》標準[1] ，僅風管試驗裝置共3種類型，B型試驗裝置（出氣試驗）、C型試驗裝置（進氣試驗）和D型試驗裝置（進出氣試驗），每種類型還包含多種試驗裝置，共有20多種試驗裝置。該標準前言中指出，“對于同一臺通風機，由于采用不同的試驗裝置或國家標準，往往會導致通風機性能試驗結果的差異”。為了確認對同一臺風機采用不同的試驗裝置其試驗結果的差異，需要通過性能試驗對風機試驗結果進行比對。本文通過對幾臺通風機分別采用不同風管試驗裝置進行試驗，將試驗結果進行比對和分析，為今后的進一步深入研究，找出規律打下基礎。

1 采用不同風管試驗裝置進行性能試驗及計算

1.1 被測通風機
　　選擇了6種通風機進行性能試驗比對。6種風機分別為：5-55№5A離心通風機、7-28№5A離心通風機、5-41№7.7D離心通風機、№7單級軸流通風機（無前后導葉、輪轂比0.26）、№7單級軸流通風機（無前后導葉、輪轂比0.41）、№6.7單級軸流通風機（無前后導葉、輪轂比0.2）。

1.2 試驗裝置及方法
　　按照GB/T1236-2000《工業通風機 用標準化風道進行性能試驗》標準， 分別采用了B型、C型和D型試驗裝置。
　　測量流量方法：B型采用皮托管測量流量，C型和D型采用90°弧型進口噴嘴測量流量。流量調節方式：C型采用進口堵片調節流量，B型和D型采用出口調節門調節流量。功率測量方法：離心風機均采用扭矩儀測量功率，軸流風機均采用電測法測功率。

1.3 試驗用儀器儀表及計算軟件

儀表名稱測量參數精 度絕壓變送器大氣壓力 Pa0.2 級壓力變送器壓差△ P0.1 級壓力變送器壁面靜壓 P e 3 、 P e 40.1 級溫度變送器大氣溫度 t a± 0.06 ℃溫濕度一體變速器干球溫度 t d 、相對濕度 Φ± 0.2%± 2% RH扭矩轉速儀扭矩 轉速 F . n± 0.2%轉矩轉速傳感器扭矩 轉速 F . n± 0.2%

對每一臺風機分別用各試驗裝置對應的計算軟件對其性能進行計算，并給出無因次計算結果。

2 采用不同試驗裝置進行試驗的比對結果
　　將每臺風機用不同試驗裝置進行試驗的計算結果進行比較，得到了其試驗結果的差異[3-4] 。每臺風機采用不同試驗裝置對比曲線分別見圖1～圖6。

圖1 5-55№5A離心通風機無因次性能對比曲線圖

圖2 7-28№5A離心通風機無因次性能對比曲線圖

圖3 5-41№7.7D離心通風機無因次性能對比曲線圖

圖4 輪轂比0.26軸流通風機無因次性能對比曲線圖

圖5 輪轂比0.41軸流通風機無因次性能對比曲線圖

圖6 輪轂比0.20軸流通風機無因次性能對比曲線圖

以C型試驗裝置測量結果為基本值，在佳工況點，B型和D型相對于C型的測量結果的差異（偏差值）分別見表2～表7。
　　表2 5-55№5A離心通風機 C 型試驗裝置測量結果B 型試驗裝置D 型試驗裝置測量結果偏差 /%測量結果偏差 /%流量系數 φ0.160.1600.160全壓系數 ψ0.5450.522-4.220.54-0.9風機效率ηr/%85.581.6-4.5685.0-0.58

表3 7-28№5A離心通風機

C 型試驗裝置測量結果B 型試驗裝置D 型試驗裝置測量結果偏差 /%測量結果偏差 /%流量系數 φ0.070.0700.070全壓系數 ψ0.660.613-7.10.65-1.5風機效率 ηr /%82.676.2-7.781.2-1.7

表4 5-41№7.7D離心通風機

 C 型試驗裝置測量結果B 型試驗裝置測量結果偏差 /%流量系數 φ0.0850.0850全壓系數 ψ0.4810.475-1.25風機效率 η r /%74.674.3-0.40

表5 №7單級軸流通風機（無前后導葉、輪轂比0.26）

 C 型試驗裝置測量結果B 型試驗裝置D 型試驗裝置測量結果偏差 /%測量結果偏差 /%流量系數 φ0.320.3200.320全壓系數 ψ0.0820.054-34.10.068-17.1風機效率 η r /%64.341.3-35.752.2-18.8

表6 №7單級軸流通風機（無前后導葉、輪轂比0.41）

 C 型試驗裝置測量結果B 型試驗裝置D 型試驗裝置測量結果偏差 /%測量結果偏差 /%流量系數 φ0.260.2600.260全壓系數 ψ0.0910.060-34.10.074-18.6風機效率 η r /%69.246.9-32.256.6-18.2

表7 №6.7單級軸流通風機（無前后導葉、輪轂比0.2）

 C 型試驗裝置測量結果B 型試驗裝置測量結果偏差 /%流量系數 φ0.20.20全壓系數 ψ0.08230.0706-14.2風機效率 η r /%0.6080.539-11.3

以上結果說明對同一臺風機分別采用B、C、D型試驗裝置進行試驗，其試驗結果存在一定的差異。在佳工況點，C型試驗壓力系數高，風機效率高。以7-28№5A離心通風機為例（見表3），B型與C型試驗相比全壓系數下降7.1%；風機效率下降7.7%；D型試驗與C型試驗相比,全壓系數下降1.5%，風機效率下降1.7%。以№7單級軸流通風機為例（見表5）， B型試驗與C型試驗相比,全壓系數下降34.1%，風機效率下降35.7%；D型試驗與C型試驗相比，全壓系數下降17.1%，風機效率下降18.8% ?？梢姴捎肈型試驗與采用C型試驗其結果相比，7-28№5A離心通風機相差甚微。 

3 比對結果分析

3.1 進口流場對風機做功能力的影響

C 型試驗為進口管道進氣，出口自由出氣；而B型試驗為進口自由進氣，出口管道出氣。所以當氣流進入風機時，其進口流場是不同的[5]。對№7單級軸流通風機進行了B型試驗，隨后在風機進口加了3個D（D為進風口直徑）長的直管段，又進行了B型試驗，前后性能曲線對比和佳工況點性能偏差分別見圖7和表8。

圖7 輪轂比0.41軸流通風機無因次性能對比曲線圖

表8 №7單級軸流通風機（無前后導葉、輪轂比0.41）

B 型試驗裝置測量結果B 型試驗裝置(進口加3個D長直管)測量結果偏差 /%流量系數 φ0.260.260全壓系數 ψ0.0600.066+10風機效率 η r /%46.950.9

由以上結果看出，在佳工況點，進口加了一段直管后，全壓系數提高10%，風機效率提高8.5%。這說明風機進口加了一段直管后改變了風機的進氣狀況，風機的進口流場得到了改善，從而使葉輪增強了做功能力。所以進口流場對風機做功能力的影響是導致B型試驗性能降低的原因之一。

3.2 風機出口壓力損失的影響

1） 對于離心風機，氣體由葉輪做功后通過機殼排出，如進行C型試驗氣體直接排向大氣，進行B型試驗氣體則排向管道。圖8和圖9為兩種機殼的出氣型式。圖8中機殼出口處有一擴壓段，將一部分動壓轉變為靜壓，但此處擴散側的氣流通過出口流入管道時會產生渦流，必然存在壓力損失。而圖9機殼出口處沒有擴壓段，氣流通過出口流入管道時就沒有這部分損失。

圖8 7-28№5A和5-55№5A機殼型式圖

圖9 5-41№7.7D機殼型式圖

由以上比對數據和曲線可看出5-41№7.7D離心通風機采用B型試驗與C型試驗的結果相差甚小，而5-55№5A 離心通風機和7-28№5A離心通風機的B型試驗與C型試驗結果具有一定差異。說明當進行B型試驗時，圖8中機殼擴散側的氣流通過出口流入管道時會產生渦流，也是導致B型試驗性能降低的原因之一。

本試驗軸流通風機均為無后導葉，所以氣流出口的絕對速度方向可能不是軸向的，如果葉輪出口絕對速度方向偏離軸線角度越大，此處的局部損失就越大。加之輪轂比的影響，氣流流經出口環形到圓形的截面變化，必然導致突然擴大損失，這些損失的疊加也是導致軸流風機B型試驗性能降低的原因之一。

3.3 壓力損失的大小與損失系數和動壓有關

7-28№5A離心通風機和5-55№5A離心通風機為相同的機殼出口型式（擴散角也相同），二者在相同轉速和密度下的佳工況點的出口流速和動壓。
　　通過比對結果分析，對于同一臺風機采用不同的風管試驗裝置，其試驗結果存在差異。并且同樣采用不同風管試驗裝置，風機類型不同，性能試驗結果差異大小也不同。但這只是初步的分析，還需要大量的試驗進行深入的研究。但要說明的是，對于受檢風機進行性能試驗時，要考慮用戶現場的使用情況采用試驗裝置，這一點至關重要。